WSZ-AO-1生活污水處理設備

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活性污泥、氧化溝、SBR工藝
1.常規(guī)活性污泥法適用于中等負荷的大型污水處理廠。
2.氧化溝法、SBR法的基建費用低，運行費較高。若處理規(guī)模為10萬t/d,折舊以20年計，氧化溝、SBR與常規(guī)活性污泥法的總處理費用大體相當。規(guī)模越小，氧化溝、SBR的總處理費用越低。因此，對于中小型污水處理廠而言，氧化溝、SBR在經(jīng)濟 上有益。
3.氧化溝、SBR工藝一般不設初沉池和污泥消化池，處理單元比常規(guī)活性污泥法減少50%以上，操作管理簡化;且設備國產(chǎn)化程度高，價格低。
氧化溝、SBR工藝
1.基建費用：SBR是合建式。地價高，有利于SBR，其土建費用較低，但設備費用較氧化溝高。
2.就進水,BOD5濃度而言，高，有利于氧化溝;低，有利于SBR。一般以BOD5=150mg/L為界，高于此值，氧化溝建費用低于SBR;低于此值，則反之。
3.運行費用就曝氣方式而言，氧化溝常用機械式，SBR通常用鼓風式，后者比前者省電;SBR工藝是變水位運行，增大了揚程，因而電耗要比氧化溝小些，運行費用也低些。

WSZ-AO-1生活污水處理設備SBR工藝的自控要求較高。就出水水質而言，氧化溝是動態(tài)沉淀，SBR是靜態(tài)沉淀，后者沉淀效率更高，出水水質更好。
MSBR法的基本原理與特點
MSBR的基本組成
反應器由三個主要部分組成：曝氣格和兩個交替序批處理格。主曝氣格在整個運行周期過程中保持連續(xù)曝氣，而每半個周期過程中，兩個序批處理格交替分別作為SBR和澄清池。
MSBR的操作步驟
在每半個運行周期中，主曝氣格連續(xù)曝氣，序批處理格中的一個作為澄清池(相當于普通活性污泥法的二沉池作用)，另一個序批處理格則進行以下一系列操作步驟，
步驟1：原水與循環(huán)液混合，進行缺氧攪拌。
在這半個周期的開始，原水進入序批處理格，與被控制回到主曝氣格的回流液混合。在缺氧和豐富的硝化態(tài)氮條件下，序批處理格內的兼性反硝化菌利用硝酸鹽和亞硝酸鹽作為電子受體，以原水及內源呼吸所釋放的有機碳作為碳源，進行無氧呼吸代謝。由于初期序批處理格內MLSS濃度高，硝化態(tài)氮濃度較高，因此碳源成為反硝化速率的限制條件。
隨著原水的加入，有機碳的濃度增加，提高了反硝化的速率。來自曝氣格和序批格原有的硝態(tài)氮經(jīng)反硝化得以去除。另外，該階段運行也是序批處理格中較高濃度的污泥向曝氣格回流的過程，以提高曝氣格中的污泥濃度。
步2：部分原水和循環(huán)液混合，進行缺氧攪拌。

隨著步驟1中原水的不斷進入，序批處理格內有機物和氨氮的濃度逐漸增加。為阻止在序批處理格內有機物和氨氮的過分增加，原水分別流入序批處理格和主曝氣格。使序批處理格內維持一個適當?shù)挠袡C碳水平，以利于反硝化的進行?；旌弦和ㄟ^循環(huán)，繼續(xù)使序批處理格原來積聚的MLSS向主曝氣格內流動。
步驟3：序批格停止進原水，循環(huán)液繼續(xù)缺氧攪拌。
此后中斷進入序批處理格的原水。原水在剩下的操作中，直接進入主曝氣格。這使得主曝氣格降解大量有機碳，并減弱微生物的好氧內源呼吸。序批處理格利用循環(huán)液中殘留的有機物作為電子供體，以硝化態(tài)氮作電子受體，繼續(xù)進行缺氧反硝化。由于有機碳源的減少，缺氧內源呼吸的速率將提高。來自主曝氣格的混合液具有較低的有機物和MLSS濃度。經(jīng)循環(huán)，把序批處理格內的殘余有機物和活性污泥推入主曝氣格，在此進行曝氣反應降解有機物，并維持物質平衡。

調節(jié)池出水水量
氣浮池出水油含量控制值為≤1 0mg／L，實際水質油含量平均達到74．0mg／L，高含油污水進入生化系統(tǒng)，導致二沉池出水不僅含有乳化油，還含有懸浮油，超出高密池的設計處理能力。絮凝反應后形成的絮體包裹著油珠，沉降性能大幅度降低；如果仍保持原有處理量，高密池沉降區(qū)出水上升流速高于懸浮絮體下沉速度，出水水質必然較差。
試驗確定，當二沉池出水全進入高密池，不開跨越線，調節(jié)池出水須維持在1 80-200m3／h。以上方法只能在原水水量小或原水分流的操作條件下使用。正常工藝條件下．原水水量平均380m3／h，可采用水量半跨越半進入高密池方法。經(jīng)調試發(fā)現(xiàn)略關高密池入口，可快速調節(jié)進高密池水量，收效快、效果好；不利因素是有時會造成觀察池水色不好，但通透度和監(jiān)測數(shù)值都可滿足工藝要求。
必要時，通過采取微開觀察池跨越的方式，可進一步改善出水水質。
絮凝劑溶液(聚合物) 的濃度
以往操作習慣是以調整絮凝劑投加量提高高密池沉降區(qū)水質，但當聚合物溶液自動配制機的淡水水壓不穩(wěn)定或淡水電磁閥內的膜蓋被墊起漏量時，就會導致配制的絮凝劑溶液低于原設定的配制濃度(0 .56g／L)，如按原設定量2．0-6．0mg／L來提高加藥泵(P905B／C)投加量，增加量小于實際需要量，高密池水質好轉效果不明顯。

解決辦法是調整聚合物制備機電氣控制箱內干粉推進器的轉速，提高藥液濃度，經(jīng)過調試確認，轉速比在3～5之間時配制的溶液，能夠使高密池沉降區(qū)的水質效果更好。調整轉速比時，增加量一般按每次0．1～0．2左右提高，1Omin后根據(jù)高密池絮凝區(qū)懸浮物(礬花)尺寸和沉降性能變化情況，再進行下一次調整。凝聚劑三氯化鐵仍設為正常投加量即可。
排泥的時間
在高密池液位計正常顯示泥床高度的時候，操作上可以按PLC方式自動進行排泥控制，泥床高度控制良好(高、低泥位泥分別為1．0m和0．5m)。但泥位計發(fā)生故障，損壞報廢，不能對操作起到指導作用，操作人員只能根據(jù)操作經(jīng)驗和沉降區(qū)水質效果觀察的實際情況，人工啟動排泥泵(P701A)排泥。
經(jīng)過實踐總結出，當沉降區(qū)水中出現(xiàn)少量小泥團上浮，升至水面分散解絮，釋放出油花擴散時，證明沉降區(qū)填料內刮附的絮體或池底泥床已發(fā)生厭氧，就需要開泵排泥。
操作過程
經(jīng)過調試操作的研究和摸索，采用上述辦法，在短時間內(2～4h)就可以使高密池出水清澈通透，水質達標。調整開始時，首先將水量控制在200m3／h以下，然后全開高密池跨越線這時高密池會停止進水，液位下降露出沉降區(qū)填料 待填料中的污水靜置沉降40min左右，污泥沉淀至填料底部，水中不飄泥后，再逐漸關小高密池跨越線閥門，把部分污水轉入高密池，轉閥的操作動作不可太大，跨越不可全關，可用高密入口控制水量即可。
①合理調整FeCI3、PAM投加量。
② 通過調整回流量和濃度，使?jié)饪s區(qū)懸浮物濃度控制在1OOO～ 500mg／L，達到集團沉降的工藝條件。